電袋復(fù)合除塵器電場內(nèi)部氣流分布是影響電袋復(fù)合除塵器效率最主要的因素之一，采用標準k-ε紊流模型，模擬了0.8、1.2、1.6、2和2.4m/min5種過濾風速電袋復(fù)合除塵器的流場分布情況。結(jié)果表明：電袋復(fù)合除塵器內(nèi)部氣流速度出現(xiàn)了明顯的分區(qū)，在與電除塵相鄰的袋除塵區(qū)下部空間出現(xiàn)了明顯的高速區(qū)，過濾速度為1.6m/min時的高速區(qū)面積最小，且隨著速度的增加在袋除塵區(qū)靠近出口的后墻上部濾袋處出現(xiàn)了狹長的氣流聚集區(qū)，這將增大濾袋負荷的不均勻度。
在袋除塵下部區(qū)域、袋除塵區(qū)域及凈氣室區(qū)域選取有代表的截面進行流場均勻性檢驗，得出速度為0.8m/min時的不均勻性波動最小，且在袋除塵區(qū)隨著速度增大流場不均勻性也增大，但同時隨著高度的增高整體都呈現(xiàn)下降的趨勢。
根據(jù)《電力發(fā)展“十三五”規(guī)劃》的分析，潔凈煤發(fā)電技術(shù)仍將是“十三五”燃煤發(fā)電機技術(shù)發(fā)展的核心。工業(yè)污染源排放出的粉塵顆粒是懸浮在大氣中的，當它超過一定濃度時就會對環(huán)境產(chǎn)生有害影響，引起灰霾，同時危害人體健康。作為細顆粒物的生成來源，人為源主要包含固定源及流動源，固定源包括各種燃料燃燒源，如燃煤過程可產(chǎn)生大量的人體可吸入顆粒物。因此，火電廠的環(huán)保治理正在從控制端的濃度控制到質(zhì)量控制的技術(shù)轉(zhuǎn)變。
電袋復(fù)合除塵技術(shù)除塵率一般大于99.5%，普通電袋復(fù)合除塵器出口顆粒物濃度可控制在20mg/m3以下。電袋復(fù)合式除塵器經(jīng)過優(yōu)化整合，使其中粉塵通過電場帶電，利用荷電粉塵的氣溶膠效應(yīng)提高濾袋過濾效率，同時減少布袋的損耗，延長了布袋使用壽命。
文獻對實際生產(chǎn)過程中燃煤電廠的電除塵器、袋除塵器、電袋復(fù)合除塵器對PM10及PM2.5進行捕集效率對比試驗，通過對比得出了以出口排放總質(zhì)量濃度和PM10和PM2.5分級的質(zhì)量濃度為指標，除塵效果最好的為電袋復(fù)合除塵器、其次為袋式除塵器。文獻通過對3種除塵器對比實驗及現(xiàn)場數(shù)據(jù)，得出電袋復(fù)合除塵器具有較高的PM2.5脫除效率。
文獻對我國6個燃煤電廠細顆粒物排放量進行實際測量并與美國及加拿大的相應(yīng)排放水平進行對比，顯示這6個代表性電廠的PM10及PM2.5的排放因子遠大于美國和加拿大的水平。文獻在不同過濾速度下對PM10除塵效果在電袋復(fù)合除塵器進行工業(yè)試驗，得出除塵器的壓降與過濾速度之間存在著線性關(guān)系。
文獻對電袋復(fù)合除塵器中的靜電區(qū)與布袋區(qū)之間的結(jié)合部分及氣流分布板的開孔率進行詳盡的實驗研究。文獻分析了7種開孔率及孔板的布置對電袋復(fù)合除塵器中孔板對顆粒物脫除的影響規(guī)律，不同孔板對電袋復(fù)合除塵器內(nèi)的電場及流場均有一定的影響。
文獻通過實驗證明電袋復(fù)合除塵器對PM2.5粒子的收集效率隨粒子尺寸的減小而降低，但對于0.03-0.2μm的粒子收集效率會再次提高。文獻對660MW機組配套的電袋復(fù)合除塵器進行脫除多污染物的效果研究，結(jié)果表明其對Hg、SO2、SO3的脫除效果良好。
數(shù)值模擬方面，文獻對電袋復(fù)合除塵器中除塵器的流量不均等情況進行數(shù)值模擬；文獻對電袋復(fù)合除塵器的氣流入口流速及電凝并區(qū)前水平管道長度進行數(shù)值研究；文獻對150MW機組電袋復(fù)合除塵器的氣流分布進行數(shù)值研究；文獻對1000MW機組的電袋復(fù)合除塵器內(nèi)煙氣量、壓降以及粉塵比電阻3個因素進行數(shù)值研究，得出最佳除塵效率對應(yīng)的壓降范圍及溫度范圍。
從文獻模型中看，以上數(shù)值研究電袋復(fù)合除塵器時，都未對灰斗的影響進行研究，本文研究了不同過濾速度下除塵器內(nèi)流場區(qū)別，同時也分析了灰斗產(chǎn)生的二次揚塵現(xiàn)象。
通過以上分析，雖然除塵器的壓降與過濾速度存在線性關(guān)系，但除塵器內(nèi)部流動空間較大，電極及布袋的布置位置都會對流動的不均勻產(chǎn)生較大影響，因此本文通過研究不同過濾速度下的電袋結(jié)合除塵器中流動速度不均勻性。
1 模型建立及評價指標
1.1仿真模型數(shù)值模擬參數(shù)
該機組煙氣氣流從進口進入除塵器，攜帶灰塵顆粒的煙氣依次通過2個電場除塵室和3個袋式除塵室。含塵煙氣流經(jīng)過電除塵區(qū)的2個電場除去煙氣中顆粒較大的粉塵，含較小粉塵顆粒的氣體再進入袋除塵區(qū)經(jīng)過濾袋的過濾進入凈氣室，得到潔凈的氣體經(jīng)由除塵器出口離開電袋復(fù)合除塵器，經(jīng)過簡化后的模型如圖1所示。
圖1 電袋復(fù)合除塵器物理模型
電袋復(fù)合除塵器模型基本幾何參數(shù)。電除塵區(qū)：長10400mm、寬13100mm、高14800mm；一個袋除塵室長為15600mm，寬5800mm，高14800mm，濾袋直徑300mm、長8000mm，濾袋為12排12列，間距是400mmx400mm，共432個濾袋；凈氣室長15600mm，寬5800mm，高4200mm，除塵器總過濾面積21200m2。
采用計算流體力學的方法對電袋復(fù)合除塵器的流場進行了模擬計算，通用控制方程的離散采用有限容積法，對流項差分格式采用二階迎風格式，流體壓力-速度耦合基于SIMPLE算法。
采用分區(qū)劃分網(wǎng)格的方法，對電袋復(fù)合除塵器的不同區(qū)域進行前處理。劃分出了4種不同網(wǎng)格數(shù)量，經(jīng)過計算得出1100萬網(wǎng)格與實際出口壓力值做比較接近，出口負壓為2850Pa，湍流強度I和水力直徑d分別見公式(1)和公式(2)。各壁面均設(shè)為無滑移壁面，空氣密度ρ為1.225kg/m3，黏度μ為2.425x10-5kg/m3；濾料的厚度△m=2mm，滲透率k見公式(3)，內(nèi)部阻力系數(shù)C'見公式(4)。
1.2流場測定理論評價指標
由于袋除塵區(qū)內(nèi)部截面各點的氣流速度不同，以相對均方根公式(5)作為評價指標，其特點是對速度場的不均勻值反應(yīng)比較靈敏，其均方根越大，不均勻度越高。
2 模擬結(jié)果及分析
2.1不同過濾速度對內(nèi)部流場影響
通過比較在不同過濾風速電袋復(fù)合除塵器中的速度云圖(圖2)和流線圖(圖3)，分析不同過濾風速的影響程度。
均勻煙氣流進入袋除塵區(qū)后，由于袋式除塵器的濾袋區(qū)對氣流的阻擋作用，使得均勻煙氣下行加速，在濾袋與灰斗間的區(qū)域形成速度變化梯度較大的不穩(wěn)定空間。圖2(a)是速度為0.8m/min，在Z=2450mm平面區(qū)域中濾袋與灰斗間的區(qū)域，可以看到煙氣的“高速區(qū)”。
此區(qū)域主要出現(xiàn)在前2個布袋除塵單元以及最后一個單元的前半個區(qū)域，后期由于煙氣向后輸運過程中遇到了除塵室墻面的阻擋作用，形成上升氣流，與之前的高速氣流疊加，造成了“高速區(qū)”的上揚。由于氣流速度變化緩慢，濾袋區(qū)煙氣速度分布均勻，即煙氣量較均勻。濾袋底部“高速區(qū)”最大氣流速度為7.5m/min；濾袋區(qū)最大氣流速度在后墻上部濾袋處，為5.3m/min，最小氣流速度在濾袋區(qū)前端1.3m/min。
圖2(b)是速度為1.2m/min的云圖，電袋復(fù)合除塵器內(nèi)部氣流速度等值區(qū)出現(xiàn)了明顯的分區(qū)狀態(tài)，電除塵區(qū)的低速氣流區(qū)(b-a區(qū))與后部的高速氣流區(qū)(b-b區(qū))分界明顯，并且在后墻上部濾袋處出現(xiàn)了狹長的高速氣流區(qū)(b-c區(qū))，這將增大濾袋負荷的不均勻度，降低高速區(qū)濾袋使用壽命。本工況，濾袋底部空間最大氣流速度11m/min，濾袋區(qū)的最大氣流速度同樣在后墻上部濾袋處，為8.3m/min，最小氣流速度在濾袋區(qū)的前端為0.8m/min。速度差較大。
圖2(c)是速度為1.6m/min的云圖，在此工況下，濾袋下部空間的“高速區(qū)”呈帶狀斜向上延伸至濾袋區(qū)后墻出口。在此區(qū)域內(nèi)，氣流速度大，氣流量大，本工況，濾袋底部空間最大氣流速度為15m/min，濾袋區(qū)的最大氣流速度在后墻中部濾袋處，為10.3m/min，最小氣流速度在濾袋區(qū)的前端下部，為0.4m/s。速度差值進一步增大。
圖2 不同速度Z=2450mm截面速度云圖對比
速度為2.0m/min的云圖如圖2(d)所示，在此工況下電除塵區(qū)風速不均勻，出現(xiàn)了下部風速大，上部風速小的情況，這主要是由于隨著過濾風速的提高，電除塵區(qū)入口風速也相應(yīng)地提高，導(dǎo)流板及濾袋區(qū)的阻力作用顯著增加，導(dǎo)致大量煙氣流受阻下行的結(jié)果。在濾袋區(qū)的下部空間依舊形成了“高速區(qū)”，最高速度18m/min，且高速區(qū)域面積較其他速度相比都大，濾袋底部氣流如此高的水平流速將造成濾袋底部損壞。在濾袋區(qū)，除第一袋除塵單元中部氣流速度較小外，最小速度為0.7m/s，其他部分速度均較高，尤以第二及第三單元為甚，其中最大氣流速度出現(xiàn)在靠近后墻的中部，為13m/min。
速度為2.4m/min的云圖如圖2(e)所示，在此工況下緊貼濾袋區(qū)后墻及后墻出口處出現(xiàn)了2塊狹長的高速氣流等值區(qū)，其中濾袋下部空間的最大氣流速度達20m/min。由以上分析可以看出，當過濾風速為0.8m/min時，流場分布比較均勻，袋式除塵區(qū)內(nèi)最高速度與最低速度差值最小。
且在布袋出口區(qū)域流速分布均勻，沒有出現(xiàn)流速前后分化情況，布袋所承受負荷較小，有利于延長布袋的使用壽命。在過濾風速為1.2、1.6、2.0及2.4m/min的4種工況內(nèi)，均在濾袋區(qū)內(nèi)出現(xiàn)不同程度的高速氣流區(qū)，其中尤以2.4m/min工況為甚。說明過濾風速越小，袋式除塵區(qū)域的除塵效率越高。而過高的過濾風速，不僅會造成除塵效率低下，還可能因為風速過大，對布袋造成很大沖擊，影響布袋的使用壽命。
圖3為截面流線圖，從圖3可以更加清晰地看到煙氣在除塵器中的流動狀況?？梢钥吹诫姵龎m區(qū)以及袋除塵區(qū)的前2個單元流線分布較為均勻，除塵效果較好，而布袋除塵區(qū)的最后一個除塵單元，在上揚的“高速區(qū)”和灰斗間存在一個影響范圍較大的渦旋區(qū)域，在這種渦旋結(jié)構(gòu)的作用下，煙氣流將對灰斗造成嚴重的沖刷作用，使部分已經(jīng)沉積于灰斗的灰重新被煙氣流卷起，造成二次揚塵，增大了濾袋的過濾負荷，增加濾袋的磨損幾率，影響除塵器的效率。
圖3 不同速度Z=2450mm截面流線圖對比
2.2袋除塵區(qū)各部分的流場均勻性分析
檢測截面的選取應(yīng)具有代表性，能夠正確地反應(yīng)布袋除塵區(qū)各部分的流場均勻性。在袋除塵區(qū)，檢測面(布袋下部空間、布袋區(qū)和凈氣室)是沿y軸方向依次布置8個面，其中布袋下部空間3個面分別為y1=1500mm，y2=3540mm，y3=5540mm；布袋區(qū)4個面分別為y4=7140mm，y5=9750mm，y6=11340mm，y7=13000mm；凈氣室1個面為y8=16570mm。
圖4是各個檢測面的相對均方根值對比。由圖4可以看出，濾袋與灰斗間區(qū)域(y1-y3)，各工況在y1處相對均方根值??相差不多，沿除塵器從底部升高，呈現(xiàn)越接近濾袋區(qū)不均勻度越低，這說明濾袋區(qū)對氣流的阻礙作用明顯，可使氣流均勻的進入濾袋空間；在濾袋區(qū)(y4-y7)，0.8m/min工況的相對均方根值明顯優(yōu)于其他工況，并且隨著過濾風速的增大，相對均方根值σ逐漸增加；
在凈氣室(y8)，各工況的相對均方根值基本相同。從圖4還可以看出，過濾速度為0.8m/min時，整體袋除塵區(qū)的不均勻度波動幅度最小。過濾風速越小，氣流的速度越??；大的過濾風速會降低濾袋的過濾的效果，而小的過濾風速能提高濾袋的除塵效率，對濾袋的磨損也將減小。
圖4不同速度各個檢測面的相對均方根值對比
3 結(jié)論
本文研究了200MW機組的電袋復(fù)合除塵器中5種不同過濾速度對袋除塵器內(nèi)流場分布及流場均勻性進行了數(shù)值研究，得到以下結(jié)論：
1)電袋復(fù)合除塵器內(nèi)部氣流速度出現(xiàn)了明顯的分區(qū)狀態(tài)，在于電除塵結(jié)合的袋除塵區(qū)出現(xiàn)了明顯的高速區(qū)，速度為1.6m/min時的高速區(qū)最小，且隨著速度的增加在袋除塵區(qū)靠近出口的后墻上部濾袋處出現(xiàn)了狹長的氣流聚集區(qū)，這將增大濾袋負荷的不均勻度。
2)通過流線圖可以看出，在灰斗區(qū)產(chǎn)生一定量的漩渦，對已經(jīng)脫除下來的灰產(chǎn)生二次揚塵，增大袋除塵的負荷。
3)在袋除塵下部區(qū)域、袋除塵區(qū)域及凈氣室區(qū)域選取有代表的截面進行流場均勻性檢驗，得出速度為0.8m/min時的不均勻性波動最小，且在袋除塵區(qū)隨著速度增大流場不均勻性也增大，但同時隨著高度的增高整體都呈現(xiàn)下降的趨勢。
原標題：【技術(shù)匯】過濾速度對200MW機組電袋復(fù)合除塵器流場分布影響的數(shù)值對比